标题: 射频集成电路的电源管理 [打印本页]
作者: 520503 时间: 2015-11-5 16:55 标题: 射频集成电路的电源管理
随着射频集成电路（RFIC）中集成的元件不断增多，噪声耦合源也日益增多，使电源管理变得越来越重要。本文将描述电源噪声可能对RFIC性能造成的影响。虽然本文的例子是集成锁相环（PLL）和电压控制振荡器（VCO）的ADRF6820正交解调器，但所得结果也适用于其他高性能RFIC。 电源噪声会在解调器中形成混频积，因而可能导致线性度下降，并对PLL/VCO中的相位噪声性能造成不利影响。本文将详细描述电源评估方案，同时提供采用低压差调节器（LDO）和开关调节器的推荐电源设计。
凭借双电源和超高RF集成度，ADRF6820是适合讨论的一款理想器件。它使用的有源混频内核与ADL5380正交解调器相似，PLL/VCO内核与ADRF6720相同，因此，本文所提供信息也可用于这些器件。另外，电源设计也可用于要求3.3 V或5.0 V电源、功耗相似的新型设计。
ADRF6820正交解调器和频率合成器（如图1所示）非常适合新一代通信系统。该器件功能丰富，包括一个高线性度宽带I/Q解调器、一个集成小数N分频PLL和一个低相位噪声多核VCO。另外集成一个2:1 RF开关、一个可调谐RF巴伦、一个可编程RF衰减器和两个LDO。这款高度集成的RFIC采用6 mm × 6 mm LFCSP封装。
图1. ADRF6820简化功能框图
电源灵敏度
受电源噪声影响最大的模块为混频器内核和频率合成器。耦合至混频器内核的噪声会形成无用信号，结果会导致线性度和动态范围下降。这对正交解调器尤其重要，因为低频混频积在目标频带之内。类似地，电源噪声可能导致PLL/VCO相位噪声性能下降。无用混频产物和相位噪声性能下降是多数混频器和频率合成器的常见问题，但确切的下降幅度取决于芯片的架构和布局。了解这些电源灵敏度有利于设计出更加鲁棒的电源，使性能和效率达到最优。
正交解调器灵敏度
ADRF6820采用一个双平衡吉尔伯特单元有源混频器内核，如图2所示。双平衡意味着LO和RF端口都采用差分驱动方式。
图2. 吉尔伯特单元双平衡有源混频器
在滤波器抑制高阶谐波以后，所得到的混频器输出为RF和LO输入的和与差。差项（也称为IF频率）在目标频带之内，是所需信号。和项在频带之外，要进行滤波处理。
理想情况下，只有所需RF和LO信号会输入混频器内核，但很少是这种情况。电源噪声可能耦合到混频器输入中并表现为混频杂散。根据噪声耦合源的不同，混频杂散的相对幅度可能不同。图3所示为一种示例混频器输出频谱，由于电源噪声的耦合，其与有用信号的混频产物也出现在输出频谱上。在图中，CW对应于耦合到供电线路的连续波或正弦信号。比如，噪声可能是来自600 kHz或1.2 MHz开关调节器的时钟噪声。电源噪声可能导致两个不同的问题；如果噪声耦合到混频器输出，CW音将没有经过任何频率转换，出现在输出端；如果耦合发生在混频器输入端，则CW音会调制RF和LO信号，并在IF ± CW产生积。
图3. 电源噪声耦合条件下的示例混频器输出频谱
这些混频积可能接近目标IF信号，因此，要滤除它们是很困难的，动态范围损失是不可避免的。正交解调器尤其如此，因为它们的基带是复数且以直流为中心。ADRF6820的解调带宽范围为直流至600 MHz。如果用噪声频率为1.2 MHz的开关调节器驱动混频器内核，则无用混频积会出现在IF ± 1.2 MHz。
频率合成器灵敏度
本文末尾的参考文献针对电源噪声如何影响集成PLL和VCO提供了非常有价值的信息。其原理适用于采用相同架构的其他设计，但不同的设计需要单独进行电源评估。例如，ADRF6820 VCO电源上的集成LDO比不采用集成LDO的PLL电源具有更强的噪声抑制能力。
ADRF6820电源域和功耗
要设计电源管理解决方案，首先要考察RFIC的电源域，以确定哪些RF模块由哪个域驱动、各个域的功耗、影响功耗的工作模式以及各个域的电源抑制性能。利用这些信息，可以收集到RFIC的灵敏度数据。
ADRF6820的每个主要功能模块都有自己的电源引脚。两个域由5 V电源供电。VPMX驱动混频器内核，VPRF驱动RF前端和输入开关。其他域由3.3 V电源供电。VPOS_DIG驱动一个集成LDO，后者输出2.5 V以驱动SPI接口、PLL的Σ-Δ调制器和频率合成器的FRAC/INT分压器。VPOS_PLL驱动PLL电路，包括参考输入频率（REFIN）、相位频率检测器（PFD）和电荷泵（CP）。VPOS_LO1和VPOS_LO2驱动LO路径，包括基带放大器和直流偏置基准电压源。VPOS_VCO驱动另一个集成LDO，后者输出2.8 V以驱动多核VCO。该LDO对降低对电源噪声的灵敏度十分重要。
ADRF6820可配置为多种工作模式。正常工作模式下，采用2850 MHz LO时，功耗小于1.5 mW。降低偏置电流会同时降低功耗和性能。增加混频器偏置电流会提高混频器内核的线性度并改善IIP3，但会降低噪声系数，增加功耗。如果噪声系数非常重要，可以降低混频器偏置电流，结果可减少混频器内核中的噪声并降低功耗。类似地，输出端的基带放大器对低阻抗输出负载具有可变电流驱动能力。低输出阻抗负载要求较高的电流驱动，功耗也更高。数据手册列出了一些数据表，其中展示了各种工作模式下的功耗。
测量步骤和结果
供电轨上的噪声耦合会在CW和IF ± CW时产生无用噪声。要模拟该噪声耦合情形，在每个电源引脚上施加一个CW音，测量所形成的混频积相对于输入CW音的幅度。把该测量值记为电源抑制能力，单位为dB。电源抑制因频率而异，因此，要对30 kHz至1 GHz的CW频率进行扫描，以捕捉到具体的行为数据。目标频带内的电源抑制能力决定了是否需要滤波。PSRR计算方法如下：
CW PSRR（单位：dB）=输入CW幅度（dBm） – I/Q输出端测得的CW馈通（dBm）
（IF ± CW） PSRR（单位：dB）=输入CW幅度（dBm） – I/Q输出端测得的IF ± CW馈通（dBm）
（IF + CW）（单位：dBm）= （IF – CW） dBm，因为在载波周围调制的CW音具有相等的幅度。
实验室设置
图4所示为实验室设置。向网络分析仪施加一个3.3 V或5 V直流源，以产生失调为3.3 V或5 V的扫频连续正弦信号。将该信号施加到RFIC上的各个供电轨。两个信号发生器提供RF和LO输入信号。测量频谱分析仪的输出。
图4. ADRF6820 PSRR测量设置
测量步骤
无用混频积的幅度取决于芯片的电源抑制性能，以及评估板上去耦电容的大小和位置。图5所示为输出端（IF + CW）音的幅度，其中，电源引脚上给定0 dB的正弦信号。无去耦电容时，无用音的幅度在–70 dBc和–80 dBc之间。数据手册建议在板正面器件旁边设置一个100 pF的电容，在背面设置一个0.1 µF的电容。从图中可以看到这些外部去耦电容的谐振。16 MHz处的瞬变是0.1 µF电容谐振的结果（寄生电感为1 nH）。356 MHz处的瞬变是100 pF电容谐振的结果（两个电容的寄生电感均为2 nH）。500 MHz处的瞬变是100 pF电容谐振的结果（寄生电感为1nH）。
图5. IF ± CW去耦电容谐振的影响
结果
测量了基带输出端的供电轨上干扰信号（CW）和调制信号（IF ± CW）的幅度。在被测供电轨上引入了噪声，其他电源则保持洁净。图6所示为在电源引脚上注入0 dB正弦信号并在30 kHz至1 GHz范围内扫频时（IF ± CW）音的幅度。图7所示为从CW音到基带输出的馈通。
图6. （IF ± CW）音的PSRR
图7. CW音的PSRR
分析
图中提供了各电源引脚处的电源灵敏度数据，这些数据非常有用。VPOS_PLL具有最差电源抑制性能，因此，是最灵敏的电源节点。该电源引脚驱动PLL电路，包括参考输入频率、相位频率检测器和电荷泵。这些灵敏的功能模块决定着LO信号的精度和相位性能，因此，其上耦合的任何噪声都会直接传播到输出端。
同理，可以认为VCO电源也是一个非常重要的节点。从图中可以看出，VPOS_VCO的抑制性能远远优于VPOS_PLL。这是实际驱动VCO的内置LDO造成的结果。LDO将VCO与外部引脚上的噪声隔离开，同时为其提供固定噪声频谱密度。PLL电源无LDO，因而是最敏感的供电轨。可见，将其与潜在噪声耦合相隔离对于获得最佳性能至关重要。
PLL环路滤波器会衰减高CW频率，因此，VPOS_PLL在低频下的灵敏度较差，当频率从30 kHz扫描至1 GHz时会缓慢改善。在较高频率下，干扰音的幅度会衰减，注入PLL的功率水平显著降低。可见，VPOS_PLL的高频电源抑制性能优于其他电源域。环路滤波器组件是针对20 kHz配置的，如图8所示。
供电轨（从灵敏度最高到最低）为： VPOS_PLL、VPOS_LO2、VPOS_VCO、VPOS_LO1、VPOS_DIG、VPMX和VPRF。
图8. 针对20 kHz环路带宽配置的PLL环路滤波器
电源设计
经过前面的讨论，我们对ADRF6820在各种模式下的最大功耗以及各电源域的灵敏度有了较好的理解，我们利用开关调节器和LDO来设计电源管理解决方案，以决定两种电源解决方案的可行性。首先，把一个6 V源调节至5 V和3.3 V，供ADRF6820供电轨使用。图9所示为针对VPMX和VPRF的5 V电源设计。ADP7104 CMOS LDO最多可以提供500 mA的负载电流。ADP2370低静态电流降压开关调节器可以在1.2 MHz或600 kHz下工作。在开关调节器输出端增加了额外的滤波处理，以衰减开关噪声。ADP2370最高可以提供800 mA的负载电流。ADRF6820的5 V供电轨可以由ADP7104或ADP2370驱动。在每个电源引脚上施加额外的去耦和滤波处理。
图10所示为3.3 V电源设计。源电压仍为6.0 V，但一个额外的LDO使源电压降至中间电压，然后，源电压进一步降至3.3 V。需要一个额外级以减少功率损耗，因为一个直接降压至3.3 V的6 V源电压工作时的最大效率为55%。开关调节器路径不需要中间级，因为其脉冲宽度调制（PWM）架构可降低功率损耗。
图9. 5 V电源设计
图10. 3.3 V电源设计
3.3 V设计允许进行更多实验。除了用一个LDO或开关调节器驱动3.3 V供电轨以外，VPOS_PLL供电轨有额外LDO选项，VPOS_DIG供电轨有一个可选的隔离式LDO。由于PLL电源灵敏度最高，因此，我们尝试了三种电源解决方案，每一种都有不同的输出噪声：ADP151 3.3 V超低噪声CMOS LDO，输出噪声为9 µV；ADP7104 3.3 V低噪声CMOS LDO，输出噪声为15 µV rms；ADP2370 3.3 V降压调节器。我们希望确定仍能维持所需相位噪声性能的最高电源噪声。最高性能、最低噪声LDO是不可或缺的吗？
另外还尝试在VPOS_DIG供电轨上采用ADP121 3.3 V低噪声CMOS LDO，以确定数字噪声是否会影响性能。受SPI接口开关影响，数字供电轨的噪声一般高于模拟电源。我们希望确定3.3 V数字电源是需要自己的LDO，还是可以直接耦合到模拟电源。我们选择ADP121作为低成本解决方案。
图11. 使用ADP151和ADP7104时的集成相位噪声
图12. 使用ADP151和ADP2370时的集成相位噪声
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